關(guān)鍵詞： 加固 混凝土 結(jié)構(gòu)承載力 探討
近些年來(lái)，隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)的迅猛發(fā)展，建筑工程科學(xué)技術(shù)已有了飛速發(fā)展。同時(shí)，隨著鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)加固理論研究方面的不斷深入，各種新型建筑材料不斷涌現(xiàn)，建筑物改造與病害處理應(yīng)用越來(lái)越廣泛。現(xiàn)就建筑工程加固補(bǔ)強(qiáng)中卸荷對(duì)加固受壓混凝土結(jié)構(gòu)承載力影響效果做以分析。
在軸向荷載作用下中心受壓柱，原有鋼筋混凝土已有應(yīng)變值εc1，新增部分鋼筋及混凝土隨后才參與受力。當(dāng)原柱混凝土應(yīng)變值由εc1增至峰值應(yīng)變?chǔ)與0=0.002時(shí)，原混凝土被壓碎，其所承擔(dān)的力由新增部分混凝土來(lái)承擔(dān)，新增部分混凝土應(yīng)力水平突然增大致使結(jié)構(gòu)破壞。其抗壓極限承載力公式：
nu=φ（ac1fc1+as1fy1+ac2σc2+as2σs2）—— ①
φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；
ac1、ac2——原柱及新加混凝土截面面積；
as1、as2——原柱及新加鋼筋截面面積；
fc1、fy1——原柱混凝土、鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；
σc2、σs2——新加混凝土、鋼筋壓應(yīng)力值；
σc2和σs2量值取決于原結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)變值εc1與混凝土峰值應(yīng)變?chǔ)與0的差值δεc1=εc0-εc1.
根據(jù)美國(guó)e.hognestad建議的混凝土應(yīng)力、應(yīng)變模型
σc= fc[2×εc/εc0-（εc/εc0）2] （當(dāng)εc≤εc0時(shí)）
= fc[1-（εc/εc0 -1）2]
令新加混凝土強(qiáng)度利用系數(shù)
αc=σc2/fc2 =1-（δεc1/εc0 -1）2=1-[（εc0-εc1 ）/εc0 -1]2
=1-（εc1/εc0）2——②
令原柱混凝土應(yīng)力水平指標(biāo)
β=σc1/ fc1=n1k/ （ac1×fck1）= 1-（εc1/εc0 -1）2
解之得εc1/εc0 =1-（1-β）1/2——③
將③回代入②中
αc=1-[1-（1-β）1/2]2
= 2×（1-β）1/2+β-1——④
新加鋼筋的應(yīng)力，當(dāng)原混凝土應(yīng)變達(dá)到εc0時(shí)
σs2=δεc1es=（1-εc1/εc0）εc0es
=（1-β）1/2εc0es
令新加鋼筋強(qiáng)度利用系數(shù)
αs=σs2/ fy2= esεc0（1-β）1/2/ fy2
= es（1-β）1/2/ （500×fy2）——⑤
當(dāng)αs＞1時(shí)，鋼筋進(jìn)入塑性區(qū)，取αs=1.
將σc2、σs2回代入式①中得
nu=φ（ac1fc1+as1fy1+αc ac2 fc2+αs as2 fy2）——⑥
此式即為加固結(jié)構(gòu)軸心受壓承載力的公式。
例：某中心受壓柱，高h(yuǎn)=5m，截面500mm×500mm，原結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)c40，共配8ф18，承受軸向荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒載gk=600kn，活載qk=2400kn，由于施工質(zhì)量問題，經(jīng)檢測(cè)結(jié)構(gòu)檢測(cè)柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為c20，要求對(duì)該柱進(jìn)行加固。
�。�1）原柱承載力驗(yàn)算
c20 fc1=9.6n/mm2， fck1=13.4n/ mm2
hrb335鋼筋 fy1=300 n/ mm2 ， es=2.0×105 n/ mm2
l0=5m， l0/b=5000/500=10 ， φ=0.98
ac1=500×500=250000mm2
as1=2036 mm2
承載力設(shè)計(jì)值nu=φ（ac1fc1+as1fy1）
=0.98×（9.6×250000+300×2036）/1000
=2950.6kn
軸向力設(shè)計(jì)值n1=1.2×gk+1.4×qk
=1.2×600+1.4×2400
=4080kn
因?yàn)閚u＜n1，所以承載力不滿足，必須加固處理。
�。�2）在不卸載情況下加固柱驗(yàn)算
采用混凝土圍套加固，每邊增厚80mm，混凝土等級(jí)c30，加配8ф16鋼筋。
c30 fc2=14.3n/mm2； hrb335鋼筋 fy2=300 n/ mm2 ；
ac2=660×660-250000=185600mm2
as2=1608 mm2
g2k=25×185600×5000×10-9=23.2kn
原柱應(yīng)力水平指標(biāo)
β= n1k/ （ac1×fck1）=（600+2400）×103/（250000×13.4）=0.896
αc= 2×（1-β）1/2+β-1=2×（1-0.896）1/2+0.896-1
=0.541
αs= es（1-β）1/2/ （500×fy2）
=2.0×105×（1-0.896）1/2/（500×300）
=0.43
n=1.2×（600+23.2）+1.4×2400=4107.8kn
l0/b=5000/660=7.58 ， φ=1
nu=φ（ac1fc1+as1fy1+αc ac2 fc2+αs as2 fy2）
=1×（250000×9.6+2036×300+0.541×185600×14.3+0.43×1608×300）/1000
=4654kn＞n
滿足要求。
�。�3）在卸去載荷下加固柱驗(yàn)算
設(shè)加固前卸除50%的可變荷載，圍套厚度每邊增厚60mm，c25混凝土，配置8ф14鋼筋。
c25 fc2=11.9n/mm2； hrb335鋼筋 fy2=300 n/ mm2 ；
ac2=620×620-250000=134400mm2
as2=1231 mm2
g2k=25×134400×5000×10-9=16.8kn
β= n1k/ （ac1×fck1）=（600+2400×50%）×103/（250000×13.4）=0.537
αc= 2×（1-β）1/2+β-1=2×（1-0.537）1/2+0.537-1 =0.898
αs= es（1-β）1/2/ （500×fy2）
=2.0×105×（1-0.537）1/2/（500×300）
=0.907
n=1.2×（600+16.8）+1.4×2400=4100kn
l0/b=5000/620=8.06 ， φ≈1
nu=φ（ac1fc1+as1fy1+αc ac2 fc2+αs as2 fy2）
=1×（250000×9.6+2036×300+0.898×134400×11.9+0.907×1231×300）/1000
=4782kn＞n=4100kn
由此可見，加固結(jié)構(gòu)工程中新加混凝土部分，因其應(yīng)力、應(yīng)變滯后而不能充分發(fā)揮其效能，尤其是當(dāng)原結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)力、應(yīng)變值較高時(shí)，對(duì)于受壓構(gòu)件往往原混凝土已達(dá)極限狀態(tài)，后加部分基本不起作用，致使
達(dá)不到加固的效果。反之，加固時(shí)若對(duì)原結(jié)構(gòu)進(jìn)行卸荷，尤其當(dāng)原結(jié)構(gòu)工作應(yīng)力值較高時(shí)，由于應(yīng)力、應(yīng)變滯后現(xiàn)象得以緩和，新加部分承載力得以更好利用，不僅加固效果較好，而且也節(jié)約不少材料。